1.2主动轮基节小于被动轮基节的冲击速度内的坫宵为入波动轮上廓曲线的延长线与啮合线交点，那么此，2点迸入咕合，为广，所以捉前布点进人啮合娜合线为被动轮的段顶圆弧yfl点处的公法线为7，交中心线认于芦点齿姑剜进入哨合时的节点。明此时发生了冲击。同时齿77退出哺合以后，齿以由点靠顶力啮合到5点。
　　对于式10取对数，得同步带轮传动冲击加速度噪声辐射10a；=10+lOlgd，FoiFj13显然冲击辐射效率与冲击作用时间和冲击时改变的体积7有关，而冲击声功率与冲击辐射效率有关外。还与冲击速度6有关，将求得的冲击速度6等参数代入后，可得到同步带轮传动冲击声功率的大小。
  慈溪市贝力同步带轮有限公司是一家专业从事同步带、同步带轮、齿轮行业的专业生产企业。座落于长三角经济区桥头堡慈溪市逍林，西接世界最长杭州湾跨海大桥，东临中国第一深水港北仑，交通极为便利。

　　2.1冲击辐射效率和声功率物体发生冲击时的辐射效率与结构振动自鸣噪声的辅射效率是不同的，可为加速到心而变化的那部分体积，当两个球体以速度心发生冲击时，其冲击能量可为间设1办为冲击加速度参数，由式10经推导后得同步带轮传动是靠齿面间的交替接触啮合冲击而传递动力的，齿面间的接触冲击可以视为两个变曲率的圆柱体的相互冲击。设同步带轮的体积为。则可用20代替7得到冲击辐射效率，即=兀，〃，为同步带轮齿顶圆半径，6为齿宽7得到同步带轮传动冲击辐射效率的数值。
  目前公司拥有先进的同步带和带轮的生产、加工、检测等设备。关键技术人员在同步带传动行业有十几年的设计、研发经验。紧跟国际潮流，参照国际标准生产、加工，产品质量在行业内有口皆碑。产品畅销全国20多个省、自治区、直辖市，并出口欧美、澳洲、东南亚等国家和地区，得到了国内外客户的一致认可和好评。
　　2冲击加速度噪声预估两物体发生冲击时要辐射加速度噪声，而冲击加速度噪声与冲击速度冲击物体的体积以及冲击作用时间等参数有关。下面分析同步带轮传动冲击时的辐射效率冲击声压和冲击声辐射功率的计算方法。
　　将式5代入式2，经推导后得到被动轮2的转角1可4是加工误差弹性变形以及同步带轮几何参数的函数将1代入式4可得到冲击速度的数值大小。
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　　4结束语变异，从而给出了同步带轮冲击速度和冲击时间的达式以及冲击辐射噪声的计算式，可定量计算同步带轮冲击加速度噪声。
　　1.1主动轮基节大于被动轮基节的冲击速度以人被动轮2的基1为0.由于基节等的差作用。使得齿廓，和。个可能同时存在啮合的过度点。于是当齿廊如±；点将要退出时，齿廊1之殓存在间隔，而未能进入啮合。此时齿的齿顶刃在的根部刮行，啮合线为主动轮的段，瓜；巧6的公法线就是齿，1的法线胃，法线交于认，中心线点胃山广波动轮节晷半径增大。故转速变慢，当齿。厂之逐渐减小。弁在某瞬时刚好进入啮合，此时节点变成了户点，正是在这哺合瞬间产生冲击。成传动齿的交涔。即退出啮合。齿1远入啮合，此过程中被动轮2的实际转角为搡。延长齿廓曲线办与啮合线沁交于7点在此点与齿办相啮合的齿，为广它对1；的转角为1为轮2的1！论转那么转角的变化4=；1训12所对应的啮纤线，墨△称为啮合线上的位移变化量，即推导5得收稿日期。191914 1时1顶力山和分，为轮1的齿顶。牛半括和知作力姓25激级，1丑16恤也，仙趾碟有，毕盍指，16864卿啊，1.你合线上的相对运动速度1就是冲击速度。
　　完成了齿的过渡过程在此过程当中，被动轮2转速从开始时突然增加，逐渐减小到过渡结束节点从7，再从尸尸点，故为减速运动。
　　所组成的过盈量4相等。将其代入式7，经化简整理后得被动轮的转角搡为+y，rAt9将1代入式8，即可得到冲击速度的数值。
　　2.2冲击辐射声压被动轮基节的情形齿顶曲率半径和同步带轮1的齿根曲率半山，也乃心为冲击方向上的声压。所以它是空间距离方向以及时间的复杂函数叫我们关心的是同步带轮啮合冲击时声压的最大幅值，在此将同步带轮传动处理为两个变曲率的圆柱体相互冲击的声学模型。经推导后得将有关参数代入后化简得度㈦为声场空间点距同步带轮曲率中心距离为空气巾的山速因此由式15可以计算出同步带轮啮合冲击时的声压数情。
　　这给同步带轮噪声研宄提供了种新方参考文献姚文席等。渐开线直同步带轮的啮合冲击研宄。振动与冲击，19904刘健。同步带轮啮合原理肘。北京机械部机械工程师进修大学出版，1987孙进才等。机械噪声控制原理肘。西安西北工业大学出版上接第335页5结论根据以上分析可知，温度是与无量纲吸附层厚度相关的，随无量纲吸附层厚度的增大而增加，即便是宏观上间隙不变，吸附作用增强，也将引起温度的变化。从这点看，薄膜润滑能否被应用的关键点将是温度的影响也就是说，轴承能否在薄膜润泔条件1工作1常，主要由温度平衡来确定。
　　3仿真计算递功率为7.5让你主动轮转速为户⑴同步带轮精疗等级为叫8，找。宽6=，25叫空1距离=451空n，Pl！dn=首先计算公法线上的弹性变形，即根据士公式求其接触变形，弯曲变形和部切变形结必⑴⑴然后仿真同步带轮冲击速度，其结果为0.054最后仿真计算冲击声功率乙叫随冲击时间的关系，3.峰值声压随冲击时间的关系4.从3中可，辐射的声功率和声压与冲击时间成反比关系，冲击时间越少，声功率和声压越大对于钢制同步带轮，般最小冲击时间为2148，那么最大辐射的声功率为901实际上受转速的限制不可能达到此值。另外将冲击声压时间关系转化到频率域内，进仿真计筇得到声功率的关系曲线5所，可，在低频段和高频段，功率较小，而在中频段辐射声功率最大，这与文献6择过大量实验和理论研宄得到的冲击辐射特性是致的，这就间接地证明了上述分析过程和结论的合理性，故可用于对同步带轮传动冲击噪声的计算。
　　同步带轮齿合冲击噪声的定量预估邵忍平。孙进才。沈允文，贾普荣西北工业大学，西安邵忍平摘轮。唯合象理的角度出发，分析同步带轮的知工误速度和冲击作用时间的达式，结合声学理论计算了制仑咕合冲击时所产生的噪声声压+，声培射功率等声学特性参数，从而可用于对同步带轮冲击加速度估算，关键词同步带轮传动；啮合冲击；噪声预估过程发生变异。事实上微小的齿形误差基节误差，将会使得同步带轮在传动中产生很大的振动及噪声，因此有必要对误差和弹性变形所引起的冲击振动和噪声作深入研宄，对此国内外都进行了大量的工作取得了些令人满意的效果但这些研宄大多数都是从动力学的角度分析同步带轮哨合激励所产生的振动及其对于噪声大小的影响程度，并通过降低振动来降低噪声，而真正从声学角度对同步带轮啮合产生的冲击噪声研宄甚少。20世纪80年代初，招31也提出了冲击噪声的新概念4给同步带轮噪声的研究带来了新的希望。他认为冲击噪声是由冲击加速度噪声和自鸣噪声两大部分组成的，并以相互冲击的球体和圆柱体为对象，经过大量的实验和理论研宄，取得了些有用的结论。本文在此研宄的基础上，从同步带轮啮合原理出发，分析了对实际啮合的同步带轮由于加工误差和弹性变形所产生的冲击速度和冲击作用时间，建立了冲击声学模型，推导了冲击噪声的计算公为解决同步带轮噪声的声辐射及进行噪声控制奠定了基，1同步带轮啮合冲击速度的确定同步带轮啮合冲击是由同步带轮加工误差和弹性变形引起的，而对传动性能影响最大的是同步带轮基节误差，所以冲击速度况进行计算。
　　将式2代式3得则的+应与齿6之的间隔由汉弹性变形所组成相等，即动同步带轮在公法线上的弹性变形，由接触变形弯曲变形和剪切变形所组成。